OPREDELENIE PARAMETROV ShNEKOLOPASTNOGO SMESITELYa

Full Text

Краткий анализ состояния вопроса и актуальности проблемы приготовления сухих рассыпных кормов, конструкций существующих смесителей кормов и перспективных путей совершенствования их конструкций позволяет сделать следующие выводы: 1. В настоящее время наибольшее распространение при кормлении сельскохозяйственных животных получило кормление полнорационными кормовыми смесями, в составе которых значительную долю имеют сухие рассыпные корма. 2. Почти половина сухих рассыпных кормосмесей приготавливается непосредственно на сельскохозяйственных предприятиях при помощи малогабаритных комбикормовых агрегатов. 3. Одной из важных операцией при приготовлении комбикормов является смешивание, обеспечивающее однородность смеси в соответствии с зоотехническими нормами и определяющее, в конечном итоге, продуктивность животных, качество мяса и эффективность использования кормов, и как следствие снижение себестоимости продукции. 4. В результате анализа существующих конструктивных схем смесителей было установлено, что многие из машин, применяемых для приготовления комбикормов, сложны по конструкции и не надежны в работе; качество получаемой кормовой смеси не всегда соответствует зоотехническим требованиям; применяемые серийные и экспериментальные смесители комбикормов из-за несовершенства технологического процесса и рабочих органов имеют высокую удельную энергоемкость. 5. Повышение эффективности смесителей кормов направлено на модернизацию существующих типов смесителей за счет организации максимального упорядоченного перемещения частиц путем использования дополнительных устройств и способов смешивания. 6. Перспективным направлением в совершенствовании конструкций смесителей кормов является создание универсального тихоходного смесителя периодического действия с неподвижным прямоугольным корпусом и двумя горизонтально расположенными принудительно смешивающими комбинированными рабочими органами. Цель исследований - совершенствование оборудования для смешивания сухих рассыпных кормов с обоснованием конструктивно-режимных параметров. Задачи исследований - разработать конструктивно-технологическую схему шнеколопастного тихоходного смесителя периодического действия; определить влияние конструктивно-технологических и технологических параметров смесителя на его производительность; выявить рациональные конструктивно-режимные параметры шнеколопастного смесителя по показателю времени цикла. Материалы и методы исследований. Все факторы, влияющие на процесс смешивания, можно разделить на три группы [9]: 1) методы смешения (распыливание, пересыпание, перелопачивание, наслаивание компонентов, смешение компонентов в «кипящем» слое и т. д.); 2) конструктивные особенности смесителей и их режимы работы (степень заполнения, скорость и характер циркуляции материала внутри смесителя, конструкция размешивающего органа, скорость вращения этого органа и т. д.); 3) физико-механические характеристики смеси компонентов (соотношение компонентов, их гранулометрический состав, объемные массы, коэффициент внутреннего трения и т. д.). Методы смешивания в большинстве случаев ограничиваются условиями приготовления смеси, ее физико-механическими свойствами, а также принятой технологией приготовления. Во многом качество приготовления смесей зависит от конструкции смесителя и скорости вращения рабочих органов, степени наполнения смесительной камеры и угла установки лопастей. К концу процесса смешивания смесь остается без изменения, достигнув к этому моменту некоторого предела однородности Θпр, характерной для данной смеси и конструкции смесителя. В смесителе со шнековым рабочим органом Θпр = 93...96% можно считать вполне удовлетворительной. В смесителе с лопастным рабочим органом качество смешивания выше: Θпр = 98%. Предельная однородность смеси находится в обратно пропорциональной зависимости от степени наполнения смесительной камеры. При увеличении степени наполнения с 0,095 до 0,270 предельная однородность смеси снижается с 95,6 до 93,2%. Поэтому при использовании шнека в качестве рабочего органа смесителя непрерывного действия величину этого параметра следует принимать равной 0,10...0,15. Для порционных шнековых смесителей коэффициент наполнения при горизонтальном расположении шнека составляет 0,3…0,4, а при вертикальном - 0,7…0,8 [9]. В смесителе с лопастным рабочим органом степень наполнения мало влияет на качество смешивания и может быть увеличена до 0,3...0,5, поэтому производительность такого смесителя выше. Увеличение скорости рабочих органов смесителя влечет за собой некоторое повышение качества смешивания, причем наиболее существенное влияние на однородность смеси оказывают скорости от 0,6 до 1,5 м/с. Дальнейшее увеличение окружной скорости рабочего органа почти не сказывается на качестве смешивания, но при этом значительно возрастает производительность машины. Таким образом, с учетом фактора увеличения производительности оптимальная окружная скорость рабочих органов смесителя должна быть 1,5...2 м/с. Более высокие скорости приводят к значительному распылу смешиваемых материалов. Изменение угла установки лопастей также оказывает заметное влияние на качество работы смесителя. Так, установка лопастей под углами от 10 до 90° изменяет однородность смеси на 1,5%. Наибольшая величина предельной однородности смеси - 97...98% - соответствует углам установки лопастей 35...70°. Более высокая производительность смесителя достигается при углах установки лопастей 30...50°, что не меняет и высокие показатели однородности смеси [8]. На качество смешивания, кроме рассмотренных конструктивных и технологических факторов, оказывают влияние также физико-механические свойства компонентов. При смешивании компонентов большую роль играет соотношение их объемных масс. Чем оно ближе к единице, тем быстрее происходит процесс смешивания и достигается требуемая степень однородности. Чем меньше размер частиц компонентов и чем больше эти размеры выровнены, тем быстрее получается заданная степень однородности смеси. При уменьшении соотношения компонентов быстрее достигается заданная степень однородности [11, 14]. Так, увеличение отношения удельных масс компонентов с 1,09 до 2,28 вызывает снижение предельной однородности смеси соответственно с 95,1 до 92% [8]. При смешивании сухих компонентов с влажными и увеличении относительной влажности до 14,5% растет степень однородности. Для дальнейшего повышения влажности необходимо увеличение времени смешивания [9]. Результаты исследований. На основании анализа конструкций смесителей и теоретических исследований разработана конструктивно-технологическая схема шнеколопастного тихоходного смесителя периодического действия, представленная на рисунке 1. Смеситель состоит из бункера 1, пультов управления мотор-редукторами 2, двух мотор-редукторов 3, двух рабочих органов 4, цепных передач 5; каждый рабочий орган состоит из двух частей, вращающихся в противоположные стороны; на рабочих органах размещены участки шнековой навивки 6 длиной Lш, перемешивающе-транспортирующих лопаток 7 и 8 длиной Lшл1 и Lшл2 соответственно, перебрасывающих лопастей 9 длиной Lл. Перемешивающе-транспортирующие лопатки имеют возможность поворота относительно оси вала. Общая высота бункера равна Нобщ.. Радиусы перебрасывающих лопастей Rл, шнековой навивки Rш и перемешивающе-транспортирующих лопаток первой Rпт1 и второй частей Rпт2 рабочего органа равны между собой [5]. Рис. 1. Расчетная схема шнеколопастного смесителя кормов Для возможности дальнейших теоретических исследований и изготовления экспериментального образца смесителя необходимо определить значения основных его конструктивных параметров и их взаимосвязь с учетом обеспечения эффективной работы смесителя. Шнековая навивка должна обеспечивать интенсивное перемещение кормовой массы без ее зависания. Диаметр вала шнека принимают обычно равным 10% от диаметра D навивки, шаг навивки S принимается равным половине или ¼ диаметра D навивки шнека [9]. Угол подъема винтовой линии связан с шагом шнека и диаметром выражением [6]: (1) При наивыгоднейшем угле подъема винтовых линий обеспечиваются максимальные осевая скорость и производительность при горизонтальном расположении шнека [8]: , (2) где φ0 - угол внутреннего трения смеси. В лопастном смесителе реализация процесса смешивания происходит в основном за счет перераспределения частиц в осевом направлении под действием рабочих органов. Число лопастей в ряду должно быть таким, чтобы в момент выхода одной лопасти из слоя сыпучего материала время до вхождения другой лопасти было минимальным. В противном случае происходит значительное периодическое изменение нагрузки на двигатель. При увеличении коэффициента заполнения смесительной камеры от 0,3 до 0,65 время перепада нагрузки на вал также уменьшается [9]. Высоту лопатки Hпт. определяют из соотношения [9]: (3) где - минимальная ширина лопатки из всех используемых в смесителе, м. Высота должна быть более половины ширины лопасти из условия образования «застойной» области перед ней. В результате увеличения угла поворота лопасти наблюдается образование «застойной» области перед лопастью, необходимой для максимального перемещения частиц. Принимать значение высоты лопасти большее, чем три ширины лопасти, не целесообразно с точки зрения прочности. Дёминым О. В. экспериментально установлено, что при Hпт.>2bпт. заметного увеличения переходов частиц из зоны воздействия лопасти в соседние ряды не наблюдается [9]. Ширина лопатки может быть определена по формуле [9]: (4) где - шаг лопаток по длине смесителя, м; - угол поворота лопатки относительно оси вала, град. Основное назначение участка перебрасывающих лопастей - перемещение кормосмеси на второй рабочий орган, в таком случае лопасти должны быть параллельны оси вала. Для повышения эффективности работы лопасти она должна быть сплошного сечения. Ширина В лопасти должна обеспечивать перебрасывание смеси, исключая ее прессование у торцевой стенки бункера, в таком случае: , (5) где - осевая скорость смеси при сходе с перемешивающе-транспортирующей лопатки, м/с; nл - частота вращения лопастей, с-1; zл - число перебрасывающих лопастей в поперечном сечении, шт. Осевую скорость можно определить по выражению [1]: (6) где - коэффициент возврата смеси вследствие перемешивания, равный 0,68 ... 0,75; - коэффициент прерывистости винтовой поверхности; - угловая скорость второго участка лопаток, рад/с; - шаг перемешивающе-транспортирующих лопаток на втором участке, м. (7) Одними из главных характеристик смесителя являются его производительность за цикл и мощность. Для расчета циклической производительности необходимо задаться временем смешивания tсм. Время может быть выбрано либо на основе опыта эксплуатации аналогичного аппарата, либо на основе требований, предъявляемых заказчиком, также оно может быть определено теоретически. При этом следует учитывать рекомендуемую степень заполнения смесительной камеры. Корм под действием шнековой навивки (рис. 2) перемещается вдоль оси вала и к стенке бункера, на это уйдет время , на участке II под действием перемешивающе-транспортирующих лопаток корм движется к стенке бункера и вдоль оси вала, это займет время , на участке III корм перемещается вдоль оси вала за время и частично перебрасывается на другой рабочий орган (участок II) за время , на участке IV происходит переброс корма окончательно за время . На втором рабочем органе рабочий процесс протекает аналогично и за тоже время [6]. Рис. 2. Схема движения корма в смесителе: I - участок шнековой навивки; II, III - участки перемешивающе-транспортирующих лопаток; IV - участок перебрасывающих лопастей Производительность смесителя периодического действия за цикл определяется в общем случае по формуле: (8) где jн - коэффициент наполнения смесительной камеры; Vп.б. - полезный объем камеры смешивания, м3; tсм. - время смешивания, с; tвсп. - время вспомогательных операций, с. Время вспомогательных операций определяется на основе опыта аналогичного оборудования эксплуатации. Оно состоит из времени загрузки, выгрузки, технического обслуживания и т.д. Время смешивания tсм зависит от времени цикла, которое равно времени прохождения компонентов смеси по всем участкам I-IV каждого рабочего органа (рис. 2). В таком случае можно записать: , (9) где - количество циклов; - время цикла, с. Теоретическое значение времени прохождения смеси по всем участкам каждого рабочего органа определится выражением: . (10) Для исключения застойных зон в смесителе необходимо, чтобы выполнялось условие на каждом рабочем органе [6]: (11) где Qш, Qпт.1, Qпт.2 - соответственно осевая подача шнекового участка, первого и второго участков перемешивающе-транспортирующих лопаток, кг/с; Qш - величина подпора, кг/с; Qл, Qпер. - величина поперечной подачи соответственно на участке перебрасывающих лопастей и втором участке перемешивающе-транспортирующих лопаток, кг/с. Частицы корма участвуют в осевом и вращательном движении относительно рабочего органа. Время нахождения смеси на участках рабочих органов зависит, прежде всего, от осевой подачи. С учетом схемы движения корма, а также выражений (10) и (11) можно написать: , (12) где m - масса загруженного корма, кг. Осевую подачу шнека рекомендуется определять по формуле [6, 9]: (13) где Dш и dш - диаметры соответственно шнека и его вала, м; ωш - угловая скорость шнековой навивки, с-1; rc - средний радиус шнековой навивки, м; αc - средний угол развертки шнековой навивки, град.; f - коэффициент внешнего трения; ρ - объемная масса корма, кг/м3; - коэффициент заполнения сечения шнека. Осевая подача участка перемешивающе-транспортирующих лопаток соответственно на первом и втором участках определится выражениями [6]: , (14) , (15) где - максимальный и минимальный радиус перемешивающе-транспортирующей лопатки соответственно на первом и втором участках, м; - коэффициент наполнения смесителя соответственно на первом и втором участках перемешивающе-транспортирующих лопаток; αпт.1, αпт.2 - угол установки перемешивающе-транспортирующих лопаток к продольной оси смесителя соответственно на первом и втором участках, град; bпт.1, bпт.2 - ширина перемешивающе-транспортирующих лопаток соответственно на первом и втором участках, м; nпт.1, nпт.2 - частота вращения вала смесителя соответственно на первом и втором участках, с-1; - коэффициент, учитывающий обтекание лопатки смешиваемой массой в осевом направлении, соответственно на первом и втором участках перемешивающе-транспортирующих лопаток. Поперечная подача на втором участке перемешивающе-транспортирующих определится выражением: , (16) где - коэффициент, учитывающий обтекание лопатки смешиваемой массой на втором участке в радиальном направлении. Поперечная подача перебрасывающих лопастей: (17) где bл - ширина лопасти, м; - коэффициент наполнения на участке перебрасывающих лопастей; nл - частота вращения вала смесителя на лопастном участке, с-1; zл - число перебрасывающих лопастей в поперечном сечении, шт. - максимальный и минимальный диаметр лопастей соответственно, м; - коэффициент, учитывающий обтекание лопасти смешиваемой массой. Подставив в (8) выражения (12-17) можно получить выражение для определения теоретической производительности шнеколопастного смесителя. Для упрощения расчета теоретических показателей работы шнеколопастного смесителя в соответствии с предложенной методикой расчета была составлена программа на языке программирования «Delphi 7.0». Внешний вид рабочего окна программы представлен на рисунке 3. Рис. 3. Внешний вид рабочего окна программы для расчета теоретических значений показателей работы шнеколопастного смесителя При помощи разработанной программы был произведен поиск оптимального соотношения частоты вращения разных частей рабочих органов, а также оптимального соотношения углов установки перемешивающе-транспортирующих лопаток на первом и втором участках. Оптимизация проводилась с точки зрения минимального времени цикла. По полученным данным были построены поверхности отклика. При определении оптимального соотношения частот вращения частей рабочих органов при угле установки лопаток 30˚ поверхность имела вид, представленный на рисунке 4, а поверхность оптимизации соотношения угла установки лопаток при частоте вращения 20 мин-1 представлена на рисунке 5. Из рисунка 4 видно, что в независимости от соотношения частоты вращения на первой и второй частях рабочего органа происходит снижение времени цикла, меняется только интенсивность его уменьшения. Общая закономерность снижения времени цикла за счет изменения частоты вращения частей рабочих органов состоит в назначении максимально допустимой частоты вращения рабочих органов. Выявить точное соотношение по данным графика невозможно, следует ввести дополнительное условие, как, например, мощность на привод. Анализ рисунка 5 показывает, что достигнув некоторого минимума при определенном соотношении углов установки перемешивающе-транспортирующих лопаток, время цикла снова начинает расти. Лучшим значением для угла на первом участке перемешивающе-транспортирующих лопаток является αпт.1=30°. В первом приближении можно сделать вывод, что следует устанавливать значение угла перемешивающе-транспортирующих лопаток на первом участке меньше, чем на втором. Рис. 4. Поверхность при определении оптимального соотношения частот вращения частей рабочих органов при угле установки лопаток 30˚ Рис. 5. Поверхность при определении оптимального соотношения углов установки лопаток на разных участках при частоте вращения рабочих органов 20 мин-1 Значения оптимального соотношения углов установки и соотношения скоростей можно найти по уравнению поверхности, определив точку экстремума, так, например, при частоте 20 мин-1 оптимальные углы составят αпт.1=39,62°, αпт.2=63,92°, время цикла 51 секунда, а при постоянном угле установки перемешивающе-транспортирующих лопаток, равном 60°, теоретические значения частот составят - nпт.1=63,69° мин-1 и nпт.2=60,21°мин-1, время цикла 34 с. Расчет при других углах установки перемешивающе-транспортирующих лопаток показывает, что оптимально отношение (nпт.1/nпт.2)≈1,05. Определение оптимального соотношения углов перемешивающе-транспорти-рующих лопаток при других значениях частоты вращения рабочих органов показывает, что отношение (αпт.1/αпт.2) ≈0,62 и не зависит от угловой скорости лопаток. Полученные соотношения оптимальны в плане минимального времени цикла, но в плане быстрого достижения высокой однородности смеси могут быть и не оптимальны. Верность сделанных расчетов следует проверить экспериментально. Заключение. В результате проведения теоретических исследований были получены следующие результаты: разработана конструктивно технологическая схема шнеколопастного смесителя для приготовления сухих рассыпных кормосмесей и обоснованы основные конструктивные параметры его рабочих органов; получены эмпирические выражения, позволяющие определить производительность смесителя и время цикла в зависимости от физико-механических свойств кормов и конструктивно-режимных и технологических параметров; определены теоретические оптимальные соотношения углов установки лопаток на разных участках рабочих органов и их частот вращения с точки зрения минимального времени цикла. Полученные соотношения требуют экспериментальной проверки и уточнения в плане обеспечения требуемого качества смеси.

About the authors

Nikolay Vasil'evich Khol'shev

Email: msh@nnn.tstu.ru

Viktor Alekseevich Mukhin

Email: fmshsgau@mail.ru

Svetlana Stanislavovna Petrova

Email: ssaariz@mail.ru

References

Supplementary files