JUSTIFICATION OF THE CABLE SCRAPER CONVEYOR PARAMETERS

Abstract


He purpose of the study is the reduction of bulk livestock fodder energy transportation with the substantiation of cable scraper conveyor rational parameters. For movement and distribution of the concentrated forages in animal husbandry cable and scraper conveyors with cablewasher or chainwasher working body widely are used. Considering bigger traction ability of cable in comparison with the chain, the first working body has essential advantages. Wearing of washers and formation of material blocking belongs to shortcomings of the specified working bodies against moving washer. If the first defect can be eliminated only by corresponding materials use, decrease of contacting surfaces roughness, etc. (manufacturing techniques improvement), the second defect can be eliminated by washer design optimizing. For optimization of cable scraper conveyor working body design of continuous action with 50 mm internal diameter of experimental installation was used. The article provides the technique of performance and pipeline transporting feed energy ratio determining. The article gives the results of comparative experimental researches of conveyor with cable-collar and cable-bowl mechanism. The article shows the expressions describing the performance of conveyor and energy ratio transportation, depending on the working body design, step of scraper elements installation and the length of the loading area. The graphs describing two-dimensional surface response of device performance and energy transportation are provided. On the basis of the received results analysis the conveyor parameters are proved: the volume of the bowl 0.1-0.15 cm 3 step installation of scraper elements (bowls) 0.1-0.15 m, the length of the loading area of 0.2 m and the speed of the body 0.6-0.8 m/s.

Full Text

Для перемещения и раздачи концентрированных кормов в животноводстве широко используются канатно-скребковые конвейеры с тросошайбовым (рис. 1) или цепочно-шайбовым рабочим органом [1, 2, 5]. Учитывая большую тяговую способность троса по сравнению с цепью, первый рабочий орган имеет существенные преимущества. К недостаткам указанных рабочих органов относится истирание шайб и образование пробки материала перед движущейся шайбой, увеличивающей сопротивление движению рабочего органа [2-5]. Если первый недостаток можно устранить лишь использованием соответствующих материалов, снижением шероховатости контактирующих поверхностей и т.п. (совершенствованием технологии изготовления), то второй недостаток можно устранить, оптимизируя конструкцию шайбы (рис.1, поз. 1), например, заменив ее на чашу (рис. 1, поз. 2). Для оптимизации конструкции рабочего органа канатно-скребкового конвейера непрерывного действия внутренним диаметром 50 мм использовалась экспериментальная установка, изображенная на рисун-ке 2 [2]. Цель исследования - снижение энергоемкости транспортирования сыпучих кормов в животноводстве с обоснованием рациональных параметров канатно-скребкового конвейера. Задачи исследований: 1) обосновать рациональные параметры канатно-скребкового конвейера; 2) установить производительность устройства и энергоемкости транспортирования концкормов. Материалы и методы исследований. В процессе проведения экспериментальных исследований осуществлялся замер затрачиваемой мощности Р (Вт) на привод измерительным комплектом КИ-505. Производительность Q (кг/с) определялась как масса выгруженного конвейером корма М (кг) за 150 с замера, приходящаяся на одну секунду: , (1) где М - масса выгруженного конвейером корма, кг; Т - время замера, с. Энергоемкость Y (Дж/(кг·м)) рассчитывалась: , (2) где Р - затрачиваемая мощность привода, Вт; L - длина контура рабочего органа, м. В процессе экспериментов проводилось несколько серий осуществления замеров. При этом изменялся шаг установки скребков-чаш Х1 (м), внутренний объем полости чаш Х2 (см3) и длины загрузочного отверстия Х3 (м) в бункере. План эксперимента представлен в таблице 1 [6]. Результаты исследований. В результате обработки результатов эксперимента получено линейное уравнение регрессии энергоемкости Y, Дж/(кг·м): Y = 4,849295 - 1,93772·X1 - 0,35935·X2 + 3,068013·X3. (3) Коэффициент корреляции R=0,95797, F-тест=0,633227. Наибольшая погрешность (расхождение между расчетными и опытными значениями) Dmax=139,1%. Данные F-теста позволяют сделать вывод о неадекватности линейной статистической модели. Таблица 1 План проведения экспериментальных исследований Факторы Код Уровни варьирования Интервал варьирования +1 +0,5 0 -0,5 -1 Шаг установки скребков-чаш h, м Х1 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 Внутренний объем полости чаш V, см3 Х2 20 15 10 5 0 5 Длина загрузочного отверстия l, м Х3 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,1 Рис. 1. Рабочие органы канатно-скребкового конвейера: 1 - тросо-шайбовый; 2 - канатно-чашечные с различной глубиной чаши Рис. 2. Экспериментальная установка для исследования рабочего органа конвейера В результате обработки результатов эксперимента получено уравнение регрессии энергоемкости второго порядка Y, Дж/(кг·м): Y = 4,523183 - 1,93772·X1 - 0,35935·X2 + 3,068016·X3 + + 0,143592·X1·X2 - 1,22594·X1·X3 - 0,27821·X2·X3+ + 0,071715·X12 + 0,237359·X22 + 0,8832·X32. (4) Коэффициент корреляции R=0,99327, F-тест=0,970086. Наибольшая погрешность Dmax=15,1%. Данные F-теста позволяют сделать вывод об адекватности данной статистической модели. Анализ коэффициентов перед линейными значениями факторов позволяет установить, что наиболее значимо влияние Х3 (+3,068), затем X1 (-1,93772) и лишь потом Х2 (-0,35935). Знаки перед данными коэффициентами говорят, что X1 и Х2 уменьшают энергоемкость, а Х3 увеличивает ее значения. Среди квадратичных коэффициентов также наиболее значимо значение Х3 (+0,8832), а также сочетание Х1 и Х3 (-1,22594). Двумерные поверхности отклика полученного уравнения регрессии представлены на рисунке 3. Выполненный анализ позволяет установить ряд рациональных параметров. Наименьшие значения энергоемкости на исследуемом интервале значений факторов составляют около 1,5 Дж/(кг·м) и соответствуют величине Х2=-0,7-0,4 при Х1=1 и Х3=-1. Самая малая величина энергоемкости соответствует Х2=0. Тем самым, наиболее предпочтительным является объем чаши около 5-14 см3. Шайба или малый объем чаши способствуют образованию клина из материала перед скребковыми элементами конвейера. Рациональный объем чаши позволяет часть материала вместить внутрь ее, уменьшив объем клина перед скребковым элементом либо увеличив его объем за счет внутреннего объема чаши без увеличения сопротивления трения клина. Большой объем чаши ухудшает условия выгрузки материала, способствуя транспортировке частиц на новый круг, снижая тем самым производительность конвейера. Увеличение длины загрузочного отверстия согласно данной модели способствуют росту энергоемкости. Однако это противоречит полученным цифровым данным. Согласно им увеличение длины загрузочного отверстия вначале интенсивно снижает энергоемкость, а после Х3=0 интенсивность снижения уменьшается. Это связано с тем, что вначале сказывается нарушение сводообразования и улучшение условий загрузки межчашечного пространства. При большой длине загрузочного отверстия под ним успевает образоваться клин уплотненного материала, а также досыпаться дополнительный материал. Это не только повышает производительность конвейера, но и требует дополнительной мощности на привод. Поэтому, с учетом числовых значений экспериментальных данных рациональным является участок около Х3=0-0,5. В натуральных величинах данный отрезок соответствует l = 0,3-0,4 м. При этом влияние длины загрузочного отверстия с учетом скорости (рис. 4) соответствует выше описанной зависимости. При скорости u = 0,4 м/с энергоемкость почти на 20% меньше чем при 0,8 м/с, однако, производительность почти в 1,5 раза ниже. При длине загрузочного отверстия более l = 0,3 м в зависимости от скорости различия энергоемкости менее заметны. Шаг установки чаш на тросу (рис. 3) желателен минимальный (h=0,10-0,14 м) с учетом конструктивных возможностей установки, а также условий загрузки материала и его выгрузки. Поэтому шаг менее 0,1 м нецелесообразен, так как снижает производительность (рис. 5). При этом малый шаг позволяет минимизировать силу сопротивления клина материала перед чашей, т.е. снизить энергоемкость транспортирования. Результаты замера производительности представлены в виде уравнения регрессии. Производительность конвейера Q (кг/с) определяется по формуле Q=-0,132+0,9463414·u+3,53929·h-16,9776·h2+1,8621·u·h, (5) Коэффициент корреляции R=0,99192. F-тест=0,976222. Данные F-теста позволяют сделать вывод об адекватности данной статистической модели. Наибольшая производительность конвейера наблюдается при шаге h=0,10-0,15 м (рис. 5). Влияние скорости движения рабочего органа на производительность прямо пропорционально и близко к линейной зависимости. X3=-1 а X2=0 б X1=1 в Рис. 3. Двумерное сечение поверхности отклика энергоемкости Y, Дж/(кг·м), в зависимости от величины кодированных значений факторов: а - Х1 и Х2 при X3=-1; б - Х1 и Х3 при X3=0; в - Х2 и Х3 при X1=1 Рис. 4. Влияние длины загрузочного отверстия l (м) на энергоемкость Y (Дж/(кг·м)) при скорости движения рабочего органа u = 0,4; 0,6; 0,8 м/с Рис. 5. Влияние скорости движения рабочего органа u (м/с) и шага установки скребковых элементов h (м) на производительность конвейера Q (кг/с) Заключение. Таким образом, рациональные параметры канатно-скребкового конвейера: объем чаши - около 10 см3; шаг установки скребковых элементов (чаш) - 0,1-0,15 м; длина зоны загрузки - 0,3-0,4 м. При скорости рабочего органа 0,6-0,8 м/с производительность конвейера составляет 0,75-0,95 кг/с при энергоемкости транспортирования около 4,0-4,2 Дж/(кг·м), что обеспечивает снижение энергоемкости на 6,5%.

About the authors

S S Petrova

FSBEI HVE Samara SAA

Email: ssaariz@mail.ru
446442, Samara region, settlement Ust’-Kinelskiy, Uchebnaya, 2 str
cand. of techn. sciences, associate prof. of the Mechanics and engineering graphics» department

V V Lyandenbursky

FSBE HVE Penza SUAB

Email: lvv789@yandex.ru
440014, Penza region, Penza, Germana Titova, 28 str
cand. of techn. sciences, associate prof. of the department «Motor transport»

V V Konovalov

FSBE HVE Penza STA

Email: konovalov-penza@rambler.ru
440014, Penza region, Penza, Botanicheskaya, 30 str
dr. of techn. sciences, prof. of the «Animal husbandry mechanization» department

References

  1. Сыроватка, В. И. Новые технические решения приготовления комбикормов в хозяйствах / В. И. Сыроватка, Н. В. Обухова, А. С. Комарчук // Кормопроизводство. - 2010. - №7. - С. 42-45.
  2. Лянденбурский, В. В. Совершенствование канатно-скребкового кормораздатчика для птицы с обоснованием его конструктивно-режимных параметров : дис.. канд. техн. наук : 05.20.01 / Лянденбурский Владимир Владимирович. - Саратов, 1997. - 164 с.
  3. Лянденбурский, В. В. Канатно-скребковый кормораздатчик для птицы / В. В. Лянденбурский, В. Н. Стригин // Птицеводство. - 2002. - №8. - С. 23-26.
  4. Лянденбурский, В. В. Совершенствование канатно-скребкового кормораздатчика для птицы / В. В. Лянденбурский, В. Н. Стригин // Механизация и электрификация в сельском хозяйстве. - 2002. - №9. - С. 31-33.
  5. Пат. 2042594 Российская Федерация. Скребковый конвейер / Шварев И. П., Мироевский П. Р., Кондратенко А. Н. [и др.]. - № 93003397/03 ; заявл. 19.01.93 ; опубл. 27.08.95. - 2 с.
  6. Лянденбурский, В. В. Основы научных исследований / В. В. Лянденбурский, В. В. Коновалов, А. В. Баженов. - Пенза, 2013. - С. 396.

Statistics

Views

Abstract - 41

PDF (Russian) - 6

Cited-By


Article Metrics

Metrics Loading ...

PlumX

Dimensions

Refbacks

  • There are currently no refbacks.

Copyright (c) 2014 Petrova S.S., Lyandenbursky V.V., Konovalov V.V.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies